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EDDI CONSTRUYE S.A.S, Bogotá (2026)

03/11/2025

GOTA DE AGUA Y BOMBAS

En el costado derecho la imagen de una prueba nuclear realizada por U.S. Department of Energy in 1957. Una explosión atómica crea una bola de fuego aproximadamente de 100 m de diámetro. La expansión es tan rápida que que se presenta una característica de flujo comprensible, una onda de choque esférica en expansión.

En el costado izquierdo se presenta un evento cotidiano, una fotografía tomada por Peck y Sirgudson 1994 (Vortex Fluid Dynamics / lab. University of Alberta), una image invertida con una gota de agua teñida, después de dejarse caer en un estanque de agua, observándola desde la parte de abajo, ejemplificando la caída desde la cuchara de alguien en una taza de café, o una salpicadura de lluvia en una piscina chocando contra el agua.
La gota de 2.6 mm se tiñó con un trazador fluorescente y se iluminó por un destello estroboscopio de 50 ms después de caer 35 mm.

¿Porque se asemejan estos dos fenómenos?

1. Porque el agua tiene una desnsidad más alta que el aire, de modo que la gota ha experimentado un empuje negativo.
2. Porque la bola de fuego de gas caliente es menos densa que el aire frío que la rodea, lo cual genera un empuje positivo y se eleva.

La estructura primaria en la parte superior en cada una de las imágenes se llama anillos de vórtices, este anillo es un mini tornado de vorticidad concentrados. Las leyes de la cinemática hacen ver que este anillo de vórtices acarrea el fluido en una dirección, esto se espera en los dos casos debido a las fuerzas aplicadas y a la ley de conservación de movimiento. Es por ello qué hay semenjanza geométrica y cinemática, esto es una aproximación semejante en esta técnica de visualización de flujo.

25/09/2025

INMERSIÓN MÍNIMA REQUERIDA PARA EVITAR VÓRTICES

Cuando estudiábamos introducción a los diagnostico y problemas en bombas centrífugas en la clase de selección de bombas, había algo interesante y eran las bolsas de aire en las tuberías de succión. Realmente existen muchas causas, efectos y fenómenos por las cuales surgen este tipo de problemas, pero al final de todo esto se nos introducía al fenómeno de los vórtices.

De manera interesante y descriptiva en los estudios realizados por Yedidiah de Worthington Pumps, declaraba que cuando se formaba un vórtice en el carcamo de un tanque de agua, este producía un canal de aire en forma de espiral y la punta del vórtice es la causal de problemas, dado que permite ingreso de aire y reduce la eficiencia de área, en base a esto se podría establecer una inmersión mínima en base al caudal y diámetro de la tubería para evitar el desarrollo del vórtice, los flotadores de nivel pueden ajustarse a estos niveles (cuando funcionan y se les practica mantenimiento). La reducción de la velocidad por debajo de los 0.90 ms reduce la creación de estos mismos.

Si tenemos un caudal de 100 gpm y una tubería de succión de 4”, la inmersión mínima para evitar vórtice es de 25” (63 cm), pero si decido aumentar el diámetro de la tubería 6”manteniendo el mismo caudal, la inmersión mínima para evitar vórtice es de 18” (46 cm). Si tomáramos la desicion de aumentar el caudal con una tubería constante, la inmersión sería proporcional al aumento de ese caudal.

Interesamente existe la forma de suprimir los vórtices haciendo flotar en la superficie pelotas plásticas perforadas con diámetro superior al de la succión en el tanque de agua o generando una campana en el extremo inferior de la tubería.

21/09/2025

PORTADA DE LA TRADUCCIÓN ESPAÑOLA DE MÉTODO DE HIDROTERAPIA DE DOCTOR KNEIPP

Sebastian Kneipp 17 de mayo de 1821, fue un doctor alemán pionero en la hidroterapia, la plomería debe su reconocimiento a sus aportes con e tratamiento terapéutico en toda la línea de whirlpool bath e hidromasajes, con tratamientos hidráulicos con chorros a presión, en 1984 se público el tratado “MÉTODO DE HIDROTERAPIA”, el cual consistía en la aplicación de chorros de agua en diferentes partes del cuerpo, según el tipo de dolor, y a la vez se combinaba la temperatura del agua, en virtud del propósito curativo.

Poco a poco los aparatos de plomería fue desarrollado la construcción de cuartos de baños con inodoros y se implementó el hábito de bañarse a diario. Sin embargo esto no fue rápido, ya que los aparatos sanitarios, que eran móviles, tuvieron que instalarse fijamente.

02/09/2025

PLOMERIA ANTIGUA EN BOGOTA

Tuve la oportunidad de observar uno de los edificios antiguos ubicados en el centro de la ciudad de Bogota, construido alrededor de (1940) sobre la calle 12 B, como buen observador pude notar que los cuartos de baños que aún conservan los sistemas de tubería original de su época, tenían unas puertas aéreas de dimensiones aproximadas 1.1 m x 0.5 m encima de los inodoros y orinales, no eran puertas con entrada o salida para personas y aún conservaban sus cerraduras antiguas.
Es impresionante para mi pensar que los Fontaneros - (llamados así en su origen por los colonos españoles en siglos pasados) de aquella época pensarán en dejar puertas de acceso comunicantes para reparación y mantenimiento de las tuberías de Hierro Fundido, (en aquella época aún no existía conocimiento normativo interno colombiano).

Las tuberías de Hierro llegaron a nuestro país a mediados de 1880 aproximadamente para redes de acueducto, y era el material más comercial para adecuación de plomería 3/8” 1/2” 5/8” 1”.
Desafortunadamente esto es algo que no vemos en la actualidad, ductos verticales completamente cerrados sin acceso o en el peor de los casos tuberías verticales por vacíos con acceso peligroso y en riesgo para la vida de aquellos plomeros para realizar maniobras peligrosas en alturas.

Creo que aunque la vista de estas puertas es un poco aterradora y curiosa, no cabe duda que tienen una función aún práctica para acceder a las tuberías de hierro, aún siendo tan antiguas, veo desarrollada la habilidad de aquellos fontaneros por el bienestar de las personas y por la continuidad del funcionamiento de las redes, algo que perdió validez en nuestra espoca actual.

29/08/2025

POSICIÓN DE REDES COLGANTES

No existe una definición exacta, en cuanto la posición de las tuberías horizontales colgantes y a la vista, los estándares nos brindan algunas guías, pero aún así se omite mucha información, es aquí donde el profesional debe actuar de manera racional y analizar cuál sería la mejor posición.

Algo interesante de estudiar los sistemas de protección contra incendios, es el arbol de desiciones, el texto revisado por Jhon Watt es el enfoque para “control de lo expuesto” esto se basa 1) Limitar la cantidad expuesta, 2) proteger lo expuesto. Para proteger se derivan 2 desiciones; defender o trasladar.

Cómo en la instalación de redes hidráulicas, eléctricas y de gas se debe tomar una desicion en cuanto al orden de instalación, tomamos como opción elevar y trasladar la tubería de gas natural, por encima de las demás redes, dado a la densidad del gas menor con respecto a la del aire, esto evitaría en un eventual escape tener el contacto con las redes eléctricas, las redes hidráulicas se instalarían y transladararan por debajo de las redes eléctricas para evitar contacto directo del fluido el cual actuaría por gravedad, la NTC Para redes de gas establece una separación mínima vertical con otras redes pero no especifica posición y sentido de ubicación. Por otro lado la NTC para redes hidráulicas sólo menciona una separación vertical con redes sanitarias en condiciones subterráneas.

La acumulación espontánea de gas en losa sería evacuada por las ventilaciones que se debe tener en cielos falso o aportes de aire en puertas o vacíos, lo cual permite controlar una distancia segura con las redes expuestas inferiores.
La descarga accidental de agua tomaría el efecto inicial de goteo limitando la cantidad de contacto con las redes superiores y el agua sería evacuada por gravedad. Estos factores reducen o disminuyen los impactos de daños o riesgos al los sistemas de tuberías expuestas.

10/08/2025

DISTANCIA PARA SOPORTERÍA

Todos los materiales tienen un principio esencial, especialmente los plásticos en cuanto expansión térmica, esto es un concepto mas integral a la expansión y contracción en cuando se atribuye un cambio de temperatura.
La soportaría se dividen en 2 principios. 1) Permitir la expansión por medio de los movimientos longitudinales por medio de soportes de ajuste holgado. 2) reconocer la opción para fijaciones rígidas y que solo se aconsejan para válvulas y para accesorios que están en cambios de dirección fuertes cercanos a estructuras.
La soportaría debe evitar un pandeo igual o menor a 0,2% como limite de hundimiento. Permitanme ilustra con este ejemplo para espacios entre soportes según su limite de flexión.

L = [(SL x E x I) / (1.302 x Wt)]^0.333 / (12)

Donde:

L = Longitud entre soportes, Ft (pies)
SL = Límite de hundimiento, expresada como porcentaje de la longitud del tramo para un 0,2 % SL = 0,2
E = Módulo de elasticidad del material de la tubería, psi
OD = Diámetro exterior de la tubería, In.
I = π x (OD^4 - ID^4)
64
Wt = Peso = 0,02837 x (δ-tubería x (OD2 - ID2) + δ-fluido x ID2).
δ-tubería = Densidad del material de la tubería, g/cc = Gravedad específica x 0,9975.
δ-fluido = Densidad del el fluido, g/cc.
ID = Diámetro interior de la tubería, In.

Una tubería de 1/2” Pvc que opera a 23 °C, vamos a identificar la separación máxima admisible.

Asumiendo 1/2” RDE 9 I = π/64 x (0.840^4 - 0.602^4)
Y que Wt = Peso = 0,02837 x (1,416 x (.840^2 - 0.602^2) + 1.0 x 0.602^2).

L = [(0.2 x 400,000 x 0.017) / (1.302 x 0.024)]^0.333 / (12)
L = 2.920 Ft = 0.89 M

Si asumiéramos las mismas condiciones para una tubería Pvc de 11/2” L = 4.624 Ft = 1.40 M. Pero si aumentáramos una temperatura del agua a 60 °C el valor de L = 4.10 Ft = 1.24 M.

Nuestra NTC 1500 establece unos valores estándares en la Tabla 4.8.5 y como podemos percibir a medida que aumenta el diámetro de la tubería mas resistente es para flexionarse, nuestro estandar no puede asumir un valor de separación horizontal con diámetros pequeños por que sobredimencionaria la cantidad de soportes en tuberías de diámetros grandes y tampoco puede asumir un valor de separación horizontal con diámetros grandes por que se quedaría corto con diámetros pequeños, se toma un valor relacionado en base a todos los diámetros. Como referencia se dejo una oración dentro del mismo numeral 4.8.5 para tomar a profundidad y de referencia las recomendaciones del fabricante, como nuestro estándar se base en métodos científicos y métodos legales, el método legal o de testimonio a demostrado que estos valores medio funcionan sin problemas y se ha hecho por décadas sin inconvenientes.

02/08/2025

INODORO COMO PIEZA DE MUSEO.

Maurizio Cattelan es el “artista”. Esto se exhibió en el Museo Guggenheim de Nueva York.

Cattelan es el artista italiano que diseñó lo que se supone debe ser el más caro de cuanto inodoro se haya instalado en el mundo.

Exhibido en el Museo Guggenheim de Nueva York y llamado “America”, el diseñador de este objeto de oro macizo de 18 quilates, con un peso de 103 kg, lo pensó como parte del "sueño americano". Pero no está en una de las galerías, sino que fue situado en el cuarto piso de la sala de arte en un baño para que cualquiera pueda sentarse en el frío metal.

Desafortunadamente el inodoro fue robado en el año 2019, cuando fue trasladado al Reino Unido, para una exhibición de arte.

01/08/2025

HISTORIA DE INTERPRETACIÓN EN CLASES DE PLOMERÍA

!Nunca te defiendas!
Have 15 años cuando participábamos en las clases de interpretación normativa, teníamos un profesor que era un erudito en textos normativos e hidráulica y cuando terminaba su clase nos decía; Nuca te defiendas!…
Para mi esto era algo muy difícil de asimilar, ya que en los comités de construcción se acostumbraba a discutir por quien tenía la razón en cuestiones de normativa. Y esto para mi era frustrante el no defender estos principios y criterios.

Realmente nunca observé que aquel profesor entrara en controversias para defender su postura en debates o conferencias técnicas normativas, el simplemente plasmaba sus conclusiones y tesis normativas, incluso desarrollaba sus análisis en varios idiomas, pero cuando era atacado o cuestionado, el simplemente no se defendía. Un día nos aclaro por que no se defendía, nos dijo; “El tiempo y la verdad van de la mano, deja que el tiempo sea tu mejor defensa”.
Esto me obligo con los años a estudiar con mayor intensidad, profundidad y al mismo tiempo aprender a callar.

28/07/2025

CARACTERISTICAS DE FLUJO EN SISTEMAS DE PLOMERIA

Cuando estudiaba el método del doctor Hunter, había un párrafo en sus escritos que me motivaba y me llevaba a meditar, complementando cuando estudiaba las tasas de flujo en los sistemas de drenaje desde cualquier accesorio o aparato sanitario, observe que desde la descarga del aparato a los ramales horizontales se relacionaban varios valores de caudales en diferentes descargas de aparatos, ese caudal instantáneo medido en la descarga de la tubería sanitaria por medio de volúmenes de agua captados en la descarga de tubería, nos permitió sacar 2 conclusiones.

1) Aquel flujo de descarga del aparato sanitario es casi uniforme en el flujo, pero solo de una manera temporal, por que a medida que el agua pasa a la tubería horizontal, ese flujo pico temporal (no frecuente) se va aplanando, pero en las siguientes descargas de agua, independientemente de los tiempos de medida, el ciclo continúa teniendo el mismo comportamiento. La atenuación de ese flujo se vuelve mas débil y la lamina de agua disminuye (imagen superior).
2) Si la lamina de agua disminuye al considerar que el flujo de agua no es continuo, podemos notar que el radio hidráulico y las demás relaciones hidráulicas cambian, de esta forma también cambian las condiciones de arrastre de dicho flujo de agua, ya que la única constante es el diámetro y la pendiente de la tubería que no cambian. (imagen inferior).

En la NTC 920 para inodoros se deben emplear esponjas sintéticas de poliuretano, de 20 mm x 20 mm, de una densidad de 17 km/m3, dichas esponjas se deben empapar con agua 10 minutos antes de usarse. Con una tubería de 4” de 18 m. y una pendiente de 2%, todas estas pruebas deben tener un promedio de distancia igual o mayor a 12,2, m. Bajo estas condiciones y considerando que en el radio interno cambia con el ángulo interno. Las redes sanitarias que contengan inodoros deben tener una descarga de flujo que ayude a generar un aumento en la lamina de agua, este aumento de volumen puede ayudar para que no se generen obstrucciones en tramos de drenaje muy prolongando y faciliten el arrastre de materia orgánica.

03/07/2025

“La plomería no le ofrece a usted lo que quiere; le ofrece lo que su salud necesita, lo cual es mucho mejor”.

24/06/2025

DISEÑO E INCOMPATIBILIDAD EN INTERCEPTORES DE GRASAS

Para evitar malos entendidos, debo aclarar que no defiendo la idea dogmática en cuanto a temas normativos, pero también debo aclarar que el fundamento y error no pueden combinarse para producir algo beneficioso. Son muy incompatibles como el aceite y agua.

Nuestro estándar de plomería establece dos términos diferentes “Interceptor de grasas hidromecánico” y “Interceptor de grasas por gravedad”. En otras palabras, no son los mismo términos y significados.

Permítanme aclarar esta duda, con la claridad que transcribe la misma norma en sus definiciones;
Sistema Hidromecánico son sistemas pequeños inferiores a 1,893 Litros, esto permite que se instalen cerca al aparato a interceptar, la intercepción y separación de grasas de logra mediante el arrastre por aire, la flotabilidad y los deflectores internos (3.2.96.2). Si tienen clasificación de rendimiento. Q=Vx 0,75/Fq
Sistema por gravedad son sistemas robustos mayores a 1,893 Litros, esto permite que se instalen enterrados en parqueaderos o fachadas externas, la intercepción y separación de grasas se logra mediante la gravedad, durante un tiempo de retención no menor a 30 minutos (3.2.96.1). NO tienen clasificación de rendimiento. V=QxT

Si quisiéramos determinar el tamaño de un interceptor hidromecánico de manera fácil podríamos determinarlo de la siguiente manera:

1. Determinar el volumen cubico de lavaplatos (61 x 51 x 31 cm3 = 96,441 cm3)
2. Capacidad en litros (96,441 cm3 / 1000 = 96,44 Litros)
3. Carga real de drenaje (0,75 x 96,44 Litros = 72,33 Litros)
4. Frecuencia de flujo (72,33 Litros / 1 Minuto = 72,33 Lpm)
5. Tamaño de interceptor Gpm (72,33 Lpm x 0,2641 gpm = 19,10 gpm)

Nuestro estándar de plomería establece Tabla 11.3.3.5.1 que para 76 Lpm se tendrá una capacidad de retención en grasa de 18 Kilogramos.

Sabemos que algunas cosas en la norma no exponen con claridad total, y algunos casos pasa lo mismo en Teología, siempre me gusto una frase del Teólogo Westminster (1646) la cual me hace pensar y relacionar con esto.

“Todas las cosas en las Escrituras no son evidentes en la misma medida ni resultan claras a todos por igual”.

03/06/2025

AJUSTE DE PRESIÓN EN PRUEBA DE HERMETICIDAD

El propósito de esta prueba es verificar que no haya fugas en las uniones, conexiones a accesorios y otros elementos del tramo a probar. La presión de trabajo del tramo puede ser la presión de prueba. Este ajuste se determinara asumiendo que la autoridad encargada solicite un tiempo mayor a los 15 minutos establecidos en la NTC 1500, dado que nuestro estándar no permite una reducción o perdida de tolerancia en la prueba de presión de operación en ese tiempo.

Cuando se solicita mas tiempo de la prueba, la persona debe entender que se debería realizar un ajuste al volumen de agua necesario para mantener esa presión la cual aun debería estar dentro del rango de los valores permitidos por la siguiente ecuación;

L = (N * D * P^0,5) / 7400

Donde:
L = Permisibilidad de la prueba, gal/hr
N = Numero de uniones en el tramo, tubería y accesorios.
D = Diámetro nominal de la tubería, pulgadas.
P = Presión promedio de la prueba, psi.

Dado que este valor no es una aceptación de fuga, es un valor en el que se considera variables tales como aire atrapado en el tramo, asentamiento de sellos, curvatura de tubería, variaciones de temperatura, etc.

Cuando en campo nosotros tenia que realizar esta prueba llevábamos una caneca con agua piso por piso, y sabíamos que debíamos compensar con agua un valor permisible que no era sinónimo de fugas, pero si un valor, un volumen de agua a compensar para saber cuanta agua debíamos agregar de mas, no teníamos presente un valor promedio al inyectar esa pequeña cantidad de agua, pero si teníamos presente que al adicionar agua a la prueba al mismo tiempo se aumentaba la presión en el manómetro de prueba.
Con este aumento de presión podíamos asumir que ya compensaríamos un promedio ese valor adicional de agua y que en ese transcurso de tiempo la presión se establecería (en ocaciones no y la prueba incluso se mantenía igual), por lo tanto asumimos empíricamente que el valor total de (L) sera un porcentual de esa compensación de la presión así:

ΔxP = (L * P)

Donde:
L = Permisibilidad de la prueba, como constante en función de diámetro y presión (porcentual).
P = Presión promedio de la prueba, psi.

Esto nos permitía saber aproximadamente cual seria el aumento de presión en la prueba y tomarlo como lectura, en vez de medir los volúmenes de agua, dado que teníamos que cargar bastante agua piso a piso, apto x apto.
Por ejemplo en un apto con una tubería pvc-p promedio de 3/4", con un total de 25 (accesorio, tuberías y uniones) y una presión de prueba de 100 psi, podríamos aumentar ΔxP 2,5 a 3 psi (100 psi + 3 psi = 103 psi) la presión de prueba, y esto en 1 o 2 horas lograba estabilizarse nuevamente aproximadamente a los 100 psi originalmente.

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03/11/2025

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